для нормальной работы требуется напряжение на затворе, превышающее напряжение на стоке.
Иногда это будет справедливо, но не советую описывать ситуацию таким сугубо частным случаем, т.к. напряжение на затворе может быть как меньше, так и больше напряжения на стоке - всё зависит от напряж. сток-исток.
На самом деле, условие нормальной работы такое: для n-mosfet'ов необходимо положительное относительно ИСТОКА напряжение на затворе 2...5В - зависит от типа (см. Transfer Characteristics в даташите). Очевидно, что в вашем случае при желательном (расчётном) малом падении на канале, скажем, в 1В, нужному напряжению открывания взяться неоткуда, т.к. потенциал истока всего лишь на этот 1В меньше самого плюсового потенциала - плюса выпрямителя (=потенциалу стока). Поэтому, можно попробовать сделать схему на p-mos полевике (стоком в нагрузку), но схема усложнится, т.к. это уже не будет простой параметрический стаб, как в случае истокового повторителя на n-mos. Кстати, в этом случае лучше уже ставить p-n-p транзистор. Также, можно управление для n-mos'a организовать, сделав удвоитель того же самого напряжения.
Но, ИМХО, всё это имеет мало смысла, т.к. полагаться на падение в 1В в условиях нестабильной сети, неточного расчёта/изготовления транса, старения электролита фильтра - это риск. Лучше сделать запас 4-5В и поставить обычный LM317 с его мин. падением 2В или какой-нибудь лоу-дроп стаб, вроде LM1085, с падением 1-1,2В. Другими словами, в таких ситуациях что сотня-другая мВ для мосфета, что 1-2В для интегральных стабов - почти одно и то же, достаточно посчитать кпд в том и другом случае (при наличии означенного запаса 4-5В на входе, естественно). Все эти игры с минимальными запасами на падение хороши в тех случаях, когда первичное напряжение более-менее предсказуемо и стабильно, например, в случае первичного DC-конвертера. Ну, не сделаете вы стабильно работающий сетевой блок питания с падением на рег. элементе меньше 1В.
